1990年10卷1期

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论文
一种稀土改性的先进高温钛合金
邓炬, 吴之乐, 杨冠军, 陈杜娟, 黄汉良, 郑月秋, 段文森, 罗国珍
1990, 10(1): 1-7.
[摘要](24) [PDF 1197KB](0)
摘要:
本文简要介绍了西北有色金属研究院研制的新型高温钛合金Ti633G的组织与性能特点。Ti633G的名义成分为Ti—6.5Al—3Sn—3Zr—1Nb—0.3Mo—0.2Gd.它是以IMI829为基础,通过添加少量稀土元素钆(Gd)改性而成的。合金的设计思想着重在搞好蠕变—疲劳—热稳定性的配匹,获得良好的综合性能.添加0.2Gd可使IMI829合金的平均β晶粒尺寸由500μm减小到100μm,并抑制高温下β晶粒长大。Ti633G中存在三种结构的Gd2O3氧化物粒子和S2型硅化物——(TiZr)6Si3粒子.将Ti633G与IMI829合金的拉伸、蠕变、疲劳和热稳定性进行了对比,并讨论了Gd在高温钛合金中的作用。Ti633G是在航空发动机上应用的“本质细晶粒的”先进高温钛合金,使用温度可达550℃。
碳含量对GC-4钢组织与性能的影响
钟平, 张连荣
1990, 10(1): 8-14.
[摘要](25) [PDF 1330KB](0)
摘要:
本文用光学和电子显微镜研究了碳含量在0.39%~0.42%间变化对GC-4型钢显微组织(190℃等温、260℃回火)的影响。讨论了显微组织与力学性能间的关系。结果表明,碳含量低于0.40%的钢比碳含量大于0.40%的钢具有较好的强韧性配合。随着碳含量的进一步增加,抗拉强度增加幅度不大,而屈服强度反而有下降趋势。为了获得较好的强韧性配合,应将碳含量控制在0.40%以内。
歼轰机挂架梁高强铝合金ZL205A优质铸件的研制
柴文裕, 刘伯操
1990, 10(1): 15-25.
[摘要](24) [PDF 801KB](0)
摘要:
本文主要介绍了高强度铸造铝合金(ZL205A)大型复杂优质挂架梁铸件的研制情况。由于该铸件结构复杂,其轮廓尺寸既长又扁,非常易于变形,所以保证挂架铸件冶金质量和尺寸相对稳定难度较大。本文侧重论述了铸造工艺设计、模具特殊设计和激冷材料设置,以及ZL205A熔炼和热处理等先进工艺的应用,使挂架铸件的机械性能和切取性能均达到了设计和使用要求,铸件产品的合格率达到了85%左右。
涡轮盘用高温合金的应用研究
周瑞发
1990, 10(1): 26-33.
[摘要](23) [PDF 628KB](0)
摘要:
本文叙述了几种涡轮发动机涡轮盘用高温合金的失效事例、冶金缺陷、应用性能及寿命预测。广泛的研究表明,屈服强度低、粗晶粒尺寸、冶金缺陷的存在是造成涡轮盘用高温合金早期失效的主要原因。通过本文,我们能够用模拟试验结果计算涡轮盘的寿命。
高温材料定向工艺的模型化及数控研究
张克福, 傅恒志
1990, 10(1): 34-37.
[摘要](23) [PDF 248KB](0)
摘要:
本文简述了高温合金定向工艺的模型化及使用计算机对凝固过程实施数值控制的基本方法、探讨了该方法的可行性及其对高温合金试样定向过程和定向组织的影响。结果表明,计算机能真实地模拟实际凝固过程,并能有效地控制该过程及定向组织。
涂层—合金体系的高温过程
赵家培, 赵赛珍, 李凤梅
1990, 10(1): 38-45.
[摘要](29) [PDF 940KB](0)
摘要:
本文论述了高温下涂层材料的氧化防护机理。其界面的高温过程是氧化气氛通过熔融涂层向基体扩散,导致基体合金氧化。另一过程是合金元素和涂层某些组分如硅,在界面处向内扩散。研究结果揭示了涂层一合金体系的氧化作用。涂层的作用在于阻滞氧化气氛的扩散,从而减缓铬的贫化,但不减缓钛、铝的贫化。此外,涂层中的硅,在高温过程中也有少量渗入,其深度在1100℃1000小时后为0.2mm。界面处除生成氧化物外,未发现其它反应生成物。
优化计算在蠕变-疲劳寿命预测中的应用
苏翰生
1990, 10(1): 46-52.
[摘要](26) [PDF 451KB](0)
摘要:
对于CP型蠕变疲劳试验寿命预测,作者提出一种数值方法,即,为了获得预测方程N-1=((σT·△εγ)x2)/X1+((σT·△εc)x3)/X4的参数xi(i=1,4),应用参数的优化方法。这样,不仅节省试验成本和简化试验程序,而且计算结果表明,在预测精度和预测能力上,SEP的数值方法优于现行的SEP法。
Ni3AI及其合金的发展
韩雅芳
1990, 10(1): 53-66.
[摘要](22) [PDF 1008KB](0)
摘要:
本文综述了有序金属间化合物Ni3Al的晶界脆性,以及改善多晶Ni3Al脆性的途径,单相Ni3Al的固溶强化和两相Ni3Al基合金的发展。
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