2002年22卷1期

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论文
包裹和热压工艺制备Al2O3/Ni金属陶瓷
李国军, 陈大明, 黄校先, 郭景坤
2002, 22(1): 1-5.
[摘要](35) [PDF 1263KB](0)
摘要:
首先通过非均相沉淀法合成Ni颗粒包裹Al2O3粉体,然后热压制备Al2O3/5vol%Ni金属陶瓷.XRD结果表明,非晶态包裹层经550℃煅烧和700℃还原后,完全转变为Ni金属.显微照片表明,包裹层的Ni颗粒呈球形,团聚少,大小在15~20nm.在1400℃热压包裹粉体获得986%理论密度的烧结体.显微观察发现,烧结体中Ni颗粒均匀分布在基体中,且绝大部分位于三角晶界.与单相Al2O3相比,金属陶瓷抗弯强度、断裂韧性和热导率都有明显的提高,并探讨了增强、增韧和热导率提高的机理.
Sc和Zr复合微合金化在Al-Mg合金中的存在形式与作用
潘青林, 尹志民, 张传福
2002, 22(1): 6-10.
[摘要](37) [PDF 1031KB](0)
摘要:
研究了微量Sc和Zr复合合金化对AlMg合金显微组织与拉伸性能的影响.结果表明:Sc和Zr复合微合金化可显著提高Al-Mg合金的强度.Al-Mg-Sc-Zr合金凝固过程中形成的初生Al3(Sc,Zr)复合粒子具有极强的晶粒细化作用,次生Al3(Sc,Zr)质点与Al-Mg-Sc合金中次生Al3Sc质点相比析出密度大大增加、分布更加均匀弥散、抑制再结晶的能力更为强烈.Sc和Zr复合微合金化大大促进了微量Sc在Al-Mg合金中的强化作用.由于Zr的价格比Sc便宜很多,采用Sc和Zr复合微合金化可减少铝合金中Sc的加入量,从而降低合金的成本.
CVI工艺过程中气体传质模型与计算
肖鹏, 李娣, 徐永东, 黄伯云
2002, 22(1): 11-15.
[摘要](27) [PDF 1282KB](0)
摘要:
在建立碳布叠层体心立方模型、碳布叠层立方模型和纤维束叠层模型典型预制体的宏观孔隙结构几何模型和气体传质数学模型的基础上,研究了CVI(chemical vapor infiltration)工艺过程中孔隙网络结构对气体比渗透率和材料致密度的影响.结果表明:孔隙网络的结构与形状是决定反应气体在孔隙中的比渗透率和部件最终致密度的主要因素之一.
混杂碳/碳复合材料超高温拉伸断裂模式
易法军, 梁军, 孟松鹤, 杜善义
2002, 22(1): 16-21.
[摘要](31) [PDF 481KB](0)
摘要:
通过电子扫描电镜(SEM)研究了混杂碳/碳复合材料的组分微结构形态、内部微缺陷产生的原因以及随温度升高的演化规律,结合超高温拉伸试件断口的形貌分析,揭示了超高温条件下混杂碳/碳复合材料的断裂机理.在温度和载荷载的作用下,基体内的孔洞和微裂纹逐渐融合、扩展、长大,纤维/基体界面结合减弱、脱开,形成大的裂纹并沿着纤维/基体界面迅速扩展,使得材料的性能退化,最终在某薄弱截面破坏.
激光快速成形镍基高温合金研究
张永忠, 石力开, 章萍芝, 席明哲, 程晶, 徐骏
2002, 22(1): 22-25.
[摘要](37) [PDF 254KB](0)
摘要:
在单道熔覆及薄壁墙试样制备的基础上,大致确定出Rene'95激光快速成形时的工艺参数和每层沉积高度,根据此高度对零件的CAD模型进行分层切片处理,生成二维平面信息,经过数据后处理并加入加工参数,生成数控信息输入成形系统,控制成形系统的沉积过程顺序完成各层的成形制造,直至加工出与CAD模型相一致的具有复杂外形的致密的金属零件.成形所用激光功率1600W,扫描速度3mm/s,送粉速率6.2g/min,载气流量0.3m3/h,所制零件总高112mm(共沉积380层),壁厚约3mm,每层沉积高度为0.3mm,零件具有良好的外形和尺寸精度.结果表明:激光快速成形Rene'95镍基合金组织致密,成分均匀,沿成型高度方向具有定向凝固组织特征,具有较高的力学性能但由于成型时存在很高的残余应力,容易导致开裂,通过基板预热可减缓应力.
激光熔覆制备原位自生TiC颗粒强化Ni基合金复合涂层的研究
杨森, 钟敏霖, 刘文今
2002, 22(1): 26-30.
[摘要](45) [PDF 1032KB](0)
摘要:
为了在碳钢表面获得耐磨、耐蚀、抗热疲劳等综合性能优良的TiC颗粒强化Ni基合金复合涂层,利用3kW连续波快速轴流CO2激光器进行了一系列的激光表面熔覆实验研究,光斑直径3-5mm,扫描速度3-10mm/s,送粉速率326g/min.实验结果表明:利用送粉式激光表面熔覆技术,可以在碳钢表面直接原位合成TiC颗粒增强的Ni基合金复合涂层,涂层与基体呈良好的冶金结合,涂层宏观质量完好,无裂纹,但有少量的气孔.涂层组织由γ奥氏体枝晶、CrB、TiB2、M23C6和TiC组成.经激光表面重熔后,涂层显微硬度达HV0 21100,是基材显微硬度的45倍.
SCR技术制备A2017半固态材料及其触变性能的研究
管仁国, 温景林, 刘相华, 孟宪云
2002, 22(1): 31-35.
[摘要](28) [PDF 263KB](0)
摘要:
单辊搅拌技术(SCR Shearing/Cooling Roll Process)技术制备的A2017半固态材料比常规铸造坯组织优良;SCR技术制备的A2017半固态材料在530~570℃范围内,可以进行触变成形;半固态成形平均屈服强度比热加工时的屈服强度低10MPa;A2017半固态材料触变过程分为四个阶段,稳定触变阶段A2017半固态材料的触变性能稳定,半固态加工时容许的最大加工变形范围为64%~72%.
碳纤维增强双马来酰亚胺树脂基复合材料体系冲击后压缩强度研究
张宝艳, 陈祥宝, 李敏, 邢丽英, 汪亮, 蒋诗才
2002, 22(1): 36-40.
[摘要](39) [PDF 221KB](0)
摘要:
探讨了树脂基体、碳纤维增强体以及树脂基体纤维的界面等对双马来酰亚胺(简称双马)树脂基复合材料冲击后压缩强度(CAI)值的影响,指出降低树脂基体的交联密度和产生微观两相结构是提高碳纤维/双马复合材料CAI值的两个典型方法.合适的树脂含量有利于保持复合材料体系较高的CAI值,采用高强高韧性的碳纤维可明显提高复合材料体系的CAI值.为获得较高的CAI值,保持合适的树脂基体纤维界面性能也是必要的.
水悬浮法制备GF/PVC复合材料的界面形态和形成机理
易长海, 谭必恩, 许家瑞, 曾汉民
2002, 22(1): 41-45.
[摘要](40) [PDF 234KB](0)
摘要:
应用扫描电镜、红外光谱、电子探针等方法研究了水悬浮法制备GF/PVC复合材料的界面形态和形成机理,研究结果表明:由含有I,II,III,V号悬浮液制备的复合材料,其纤维与机体的界面粘结和界面相互作用主要是纤维表面与这些高分子添加剂之间的物理作用,由Ⅳ号悬浮液制备的复合材料,其两相间的界面粘接很好,界面相互作用以化学相互作用为主.纤维经KH550或KH560及LCB或LCM复合涂层处理,材料纤维与基体间的界面相互作用主要归结为偶联剂的活性基团与聚合物涂层及PVC的化学作用.
固化温度对SY-H2胶粘剂性能的影响
乔海涛, 邹贤武, 赖士洪
2002, 22(1): 46-50.
[摘要](32) [PDF 224KB](0)
摘要:
研究了固化温度对SYH2糊状胶粘剂剪切强度的影响.首先采用差热扫描量热法(DSC)研究了SYH2糊状胶粘剂固化反应动力学,根据Kissinger和Ozawa方法计算出胶粘剂的表观反应活化能分别为1023kJ/mol和1039kJ/mol,结合Crane公式求出反应级数为0943.还根据DSC分析数据研究了升温速率Φ与放热峰值温度Tp的关系,研究表明Tp与lnΦ呈线性关系.最后讨论了SYH2糊状胶粘剂固化温度对胶接试样剪切强度的影响,在固定的固化时间内升高固化温度有助于提高胶接强度,最佳固化工艺参数为130~140℃固化2h.
等温锻造Ti-47Al-2Cr-1Nb合金显微组织细化机理
王淑云, 李惠曲, 黄朝晖, 林海, 李园春
2002, 22(1): 51-53.
[摘要](36) [PDF 195KB](0)
摘要:
Ti-47Al-2Cr-1Nb(at%)合金经等温锻造形变热处理后,显微组织得到显著细化;TEM分析表明,TiAl合金在等温变形时,形变主要以γ相板条内产生变形孪晶的方式进行;大部分变形孪晶垂直于α2/γ界面,热处理时易形成再结晶核心,形成等轴γ晶粒.
中性水基氧化铝陶瓷料浆的流变学研究
仝建峰, 陈大明
2002, 22(1): 54-57.
[摘要](101) [PDF 1036KB](0)
摘要:
采用流变学的方法在RV20型流变仪上研究了不同条件对中性氧化铝悬浮体流变性的影响.重点研究了固含量、分散剂加入量、球磨工艺对料浆流变性的影响.研究表明:随临界固含量的降低,“剪切增厚”的临界剪切速率呈明显的升高趋势,从固含量为56vol%时的82s-1增加到固含量为50vol%时的192s-1;分散剂的加入量对料浆的临界剪切速率具有显著的影响,当固含量为56vol%时,分散剂合适的量为1.0wt%;随着球磨时间的延长,料浆的“剪切增厚”临界剪切速率增大,而且逐渐不再有“剪切变稀”阶段.
国外纤维增强树脂基复合材料阻尼研究综述
张少辉, 陈花玲
2002, 22(1): 58-62.
[摘要](33) [PDF 1404KB](0)
摘要:
综述了国外纤维增强树脂基复合材料阻尼特性的研究现状,分为阻尼机理,阻尼建模以及改善阻尼的途径三个方面的内容,提出了我国今后复合材料阻尼研究的重点.
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