航空材料学报

周瑞发

1981, 1(1): 1-9.

[摘要](1368) [PDF 1584KB](150)

摘要:
本文中从GH33高温合金涡轮盘选择低倍细晶和粗晶试样测定650℃下低循环疲劳试验结果表明,低倍粗晶严重地降低低循环疲劳性能。它已为断裂分析方法所证实。除此之外,试验还发现低倍细晶和粗晶的稳定应力和疲劳寿命(Nf)之间,在双对数座标上均呈线性关系,如下:Nf=(σf′/σST)-b最后,文中还讨论了晶粒尺寸的影响和疲劳断裂机理。

β转变组织形态等组织特征对Ti-6Al-4V力学性能的影响

曹春晓, 王金友, 沈桂芹

1981, 1(1): 10-15.

[摘要](1385) [PDF 1418KB](144)

摘要:
Ti-6Al-4V合金组织与性能关系的研究表明,其拉伸塑性,疲劳强度(高周和低周疲劳)、断裂韧性、蠕变抗力及其他性能不仅取决于它属于针状还是等轴组织,还取决于初生α百分比、原始β晶粒尺寸、β转变组织形态及其他条件。在这些条件中,β转变组织形态是一个特别重要的因素。对于某一性能来说,在一种条件下针状组织优于含等轴α组织,而在另一条件下前者又可能近似或劣于后者。因此,笼统地比较这两类组织是不确切的。综合性能的比较表明,在所有本文述及的组织中,网篮状组织最佳和并列式组织最差。

LC9铝合金单轴拉伸形变规律

黄大千, 余文芳

1981, 1(1): 16-21.

[摘要](1524) [PDF 464KB](134)

摘要:
研究了LC9铝合金棒材在室温下的形变硬化规律。测量了真应力应变曲线。得到了均匀形变阶段和非均匀形变阶段的真应力应变关系。进行了缩颈区应力修正,对试样颈部表面作了初步讨论。

Mg-Y-Zn-Zr系铸造合金热强性能的研究

赵志远, 葛来春, 乔冬福

1981, 1(1): 22-29.

[摘要](1388) [PDF 1208KB](135)

摘要:
本文较系统地研究了Mg-Y-Zn-Zr系铸造合金的成份,性能和组织结构之间的关系。发现成份中的Y、Zn含量比例影响合金的性能与组织。Y/Zn比在1.5左右时,其组织结构中的晶间相是由大量白色块状化合物Mg30YZn和少量深色(αMg+Mg48Y5Zn5)共晶所组成。此时合金具有最佳的高温蠕变性能。

金属材料表面喷丸应变层内组织结构的研究

王仁智, 李向斌, 殷源发, 颜鸣皋

1981, 1(1): 30-38.

[摘要](1365) [PDF 1720KB](254)

摘要:
研究了软化和硬化材料表面喷丸应变层内的组织结构。结果表明,这种应变并不是一种简单的单调塑性应变,而是循环塑性应变。循环应变使表层材料发生"循环硬化(或软化)",与在应变疲劳中所发生的变化相类似。材料喷丸后发生循环硬化或软化,取决于材料的原始组织结构以及喷丸强度。对于软化材料,喷丸过程中发生循环硬化;而对于硬化材料(马氏体钢或时效马氏体钢),则首先发生循环软化,然后转为循环再硬化。试验表明,这种循环硬化(或软化)的性质取决子材料的亚晶粒尺寸,点阵畸变和位错密度。

Al-Si涂层中硅的分布及作用--含Si隔层的研究

蔡玉林, 郑运荣, 莫龙生, 杨忠林

1981, 1(1): 39-44.

[摘要](1375) [PDF 4114KB](191)

摘要:
本文研究了Al-Si涂层中Si的分布和存在形式,揭示了含Si的铝化物涂层中形成的富Si的M6C隔层。它阻碍铝化物涂层中的Al和Si向内扩散,从而提高涂层的抗高温氧化能力。可利用工艺或热处理方法使Al-Si(NiAl-Si)涂层中预先形成富Si的M6C隔层,进一步提高它的防护能力。

疲劳裂纹扩展门坎值的预测

颜鸣皋, 于崇华

1981, 1(1): 45-49.

[摘要](1321) [PDF 278KB](104)

摘要:
根据裂纹尖端范性钝化临界条件的分析和应力比R对金属疲劳裂纹扩展的影响,得出计算应力强度园子范围门坎值的一般公式:ΔKth=Eεf√2πρmin1/2(1-R)γ式中ρmin为柏氏矢量的绝对值,|B|,由上式得到的计算值与实验结果是基本相符的。

K5定向合金高温低周疲劳裂纹扩展速率的研究

刘绍伦, 谢济洲

1981, 1(1): 50-58.

[摘要](1379) [PDF 1048KB](172)

摘要:
本文针对国产K5定向凝固、普通铸造合金,分别在700和950℃空气介质中,用电位法测定了低周疲裂劳纹扩展速率,并分别用线弹性断裂力学参量ΔK和弹塑性断裂参量ΔJ对其实验结果进行了处理,结果表明:1.K5合金的高温低周疲劳裂纹扩展速率da/dN可以用应力强度因子范围ΔK来表征。2.定向和普通铸造K5合金700℃的da/dN,前者略低于后者,而950℃时.前者明显地优于后者,当ΔK从80增至150kg.mm-3/2时,约低2.3至3.7倍。3.700和950℃下出现1毫米长时的裂纹形成寿命Nj,定向的均比普通铸造的长,分别约为1.4和4倍。

晶体转动分析

李春志

1981, 1(1): 59-66.

[摘要](1382) [PDF 416KB](230)

摘要:
本文分析了晶体三斜坐标系绕一基矢转动后,新旧基矢间的线性变换关系,推导出描述这个变换的矩阵;这一矩阵能够描述各种晶体坐标系的转动。推导出晶体空间任一矢量绕某个轴转动θ角的指数变换矩阵,提出了一个计算这些指数变换的方法;并且给出了另一种更为简化的方法。还涉及了对非180°旋转孪晶的分析。

恒幅载荷下疲劳裂纹扩展速率试验的数据处理及寿命估算的ALGOL程序

张永奎, 顾明达

1981, 1(1): 67-79.

[摘要](1574) [PDF 766KB](231)

摘要:
本文叙述了疲劳裂纹扩展速率试验数据处理的ALGOL计算程序.本程序有下列几个特点:用七点递增多项式法对裂纹长度a与循环数N的数据进行拟合,并对ASTME647-78T中推荐的FORTRAN程序做了一些改进;可用Paris公式或Forman公式对紧凑拉伸试样(CT)或中心穿透试样(CCT)的数据进行处理;能按照线弹性判据自动筛选数据;对实验有效性检验,采用表征da/dN数据分散度的可变因子VF,VF=exp(4s),s为剩余标准离差;给出置信度为95%的概率分散带.本程序计算结果,可列表打印以下参数:a,N;ΔK,da/dN;材料常数C,n(或m),[(1-R)Kc-ΔK)da/dN,ΔK;以及带裂纹试样的寿命估算值等等.大量的实践表明;本文推荐的ALGOL计算程序,是处理分析疲劳裂纹扩展速率试验数据的简便而有效的好方法。

计算构件裂纹扩展寿命的封闭解法

张行, 吴鹤华

1981, 1(1): 80-86.

[摘要](1411) [PDF 369KB](218)

摘要:
本文以Matsuoka模型、何庆芝模型及黄玉珊模型为根据,以航空上常见的短周期加载为条件,导出了计算构件裂纹扩展寿命的以下解析式: 式中,α和β、γ分别为Walker公式中的系数和指数,n=β+γ,φI为取决于过载迟滞模型的小于1的系数.全尺寸起落架的疲劳试验表明,由本文导出的第一个解析式计算的裂纹扩展寿命与试验结果相当接近。

钛合金织构与力学性能关系的研究

倪恒飞, 张国焕

1981, 1(1): 87-96.

[摘要](1505) [PDF 637KB](254)

摘要:
本文综述了钛合金织构与力学性能之关系诸方面研究。简要说明工业用钛合金中存在的一般织构形式及其影响因素;列举织构对钛合金弹性、屈服、拉伸强度、断裂及疲劳等各种性能的影响;讨论了有关钛合金织构强化实际应用的一些问题。

1981年 第1卷 第1期

1981年第1卷第1期