航空材料学报

榫传棋, 李其娟, 林淑熙, 吴昌新, 姚德良

1988, 8(1): 1-8.

[摘要](1533) [PDF 4413KB](80)

摘要:
本文研究了钨对定向凝固镍基高温合金蠕变性能的作用，选用的三个合金是DZ17G(0%W),DZ17GW(3.8%W)和DZ3(5.4%W)。试验结果表明:对于含少量W或不含W的镍基高温和金、定向凝固对提高蠕变性能的作用很小，相反，对含有i较高W的高温合金，定向凝固的效果很好。在稳态蠕变阶段，直接作用在位错上的有效应力可以定义为作用在试样上的外加应力减去一个背应力，此背应力产生于基体中其它位错的存在( s-固溶强化)和'粒子的存在(P-第二相粒子强化)，测定了稳态蠕变速率就可计算背应背应力。计算结果表明:三个定向凝固高温合金的P值几乎相同，但DZ17GW的蠕变性能比DZ17G高得多，含有较高W的DZ3合金的蠕变性能最好，这就证明W在定向凝固高温一合金中的主要作用是提高l固溶体体的强度，因此，在设计定向凝固高温合金时必须考虑W这个元素。

不同丙烯睛含量的端梭基丁睛橡胶增韧环氧树脂体系胶接性能的研究

刘清方, 刘真航, 郑瑞琪, 范棠

1988, 8(1): 9-16.

[摘要](1562) [PDF 5797KB](74)

摘要:
用液体端俊基丁睛橡胶(CTBN)改性的环氧树脂体系的胶接性能明显CTBN中丙烯睛(AN)含量的影响。本文研究了以改性二氢二胺体系为固化剂，在中温(120℃ )固化条件下，不同丙烯睛含量的CTBN对增韧环氧树脂体系胶接性能的影响。通过在光学显微镜下对体系升温至固化过程的相变化观察和扫描电镜下对胶接破坏断口的观察，探讨了造成这种影响的原因。

钛涂层真空等离子喷涂工艺参数的最佳化

陆盘金

1988, 8(1): 17-23.

[摘要](1553) [PDF 3626KB](79)

摘要:
真空等离子喷涂是日前制备致密的、结合良好的认涂层的一种有效工艺，为扩大认的应用范围提供了可能性.真空等离子喷涂涂层的质量在很大程度上取决于喷涂工艺参数的合理最佳化.本文利用回归正交试验设计，采用LI6 (215)和L8(27)试验矩阵成功地使钛涂层的气孔率降低至最小，制备出气孔率约为1,3%的优质涂层.用最佳化喷涂工艺参数制备的钛涂层具有良好的抗腐蚀性.高的结合强度和塑性。

AG-80/DDS树脂体系固化过程三T状态图及三T方程

高家武, 沈岿

1988, 8(1): 24-30.

[摘要](1646) [PDF 3966KB](76)

摘要:
本文用扭辫分析法(TBA)研究AG-80/DDS树脂体系固化过程的固化行为，得到时间-温度-转变(TTT)状态图以及玻璃化温度-固化时间-固化温(TTT)方程，为制定该体系复合材料固化工艺提供理论数据.

GH169合金的高温低周疲劳行为

谢济洲

1988, 8(1): 31-38.

[摘要](1493) [PDF 3693KB](105)

摘要:
本文详细地研究了镍基高温合金GH169在360，550和650℃的低周疲劳行为，其中包括循环应力-应变行为、玛辛特性和温度对GH169合金低周疲劳性能的影响此外，还对其低周疲劳寿命用塑性应变能W来表达作了探讨。

TC6钛合金网篮组织的力学性能研究

王庆如

1988, 8(1): 39-47.

[摘要](1802) [PDF 5283KB](90)

摘要:
本文研究了TC6钛合金网篮组织的力学性能与a片厚度(b值)的关系.试验表明，合金在等温退火状态下，拉伸强度、疲劳强度和冲击韧性均与LOG b呈线性关系。拉伸塑性与b值的关系则具有峰值特性，并获得了它们相应的回归方程式.合金的蠕变性能和b值之间也有一定的关系。因而可以通过控制a片的厚度来达到改善TC6合金力学性能的目的。本文还研究了不同热变形量的TC6认合金网篮组织的拉伸强度与塑性的关系，得到了相应的线性回归方程式，并给出了95%置信度的置信区间，可供制定生产工艺和材料技术标准参考。此外，还研究了网篮组织的断裂韧性一与拉伸强度的关系。

用TEM及HREM研究AI-Cu-Mg合金中的时效强化相

金延, 李春志, 华明建, 郑玉珍, 杨大宇

1988, 8(1): 48-52.

[摘要](1539) [PDF 2678KB](75)

摘要:
本文用TEM及HREM研究了A1 -Cu -Mg合金中S系列时效强化相.研究发现2024铝合金在T62制度时效下的S相顶端存在共生有序结构与应变场.相应的OFT分析表明有序结构产生附加衍射斑点。通过对时效序列和时效机制的讨论，作者提出了与以往有所不同的观点:1.S系列时效强化相的时效序列:G.P(1)G.P(2)S+共生有序结构S+SS。2. S相生长遵循一个循环过程:

形变热处理对涡轮盘用GH169合金组织和性能的影响

张国庆, 张荣武, 颜鸣皋

1988, 8(1): 53-58.

[摘要](1485) [PDF 4187KB](78)

摘要:
本文研究了正常热处理和两种形变热处理状态的涡轮盘用Ni-Fe基GH169合金.发现用文中提出的形变热处理可以减少合金元索的偏析及S-N i3Nb相的有害作用。结果表明，在不降低持久寿命的情况下，拉伸强度、低周疲劳性能以及塑性显著提高.形变热处理对合金性能的改善归结于晶粒组织的细化和颗粒状S相对晶界的强化。这种颗粒的S相可以改善合金的高温断裂过程，即山晶间断裂变为穿晶韧性断裂.

Ni₃Al基高温合金的发展

孙理, 韩雅芳

1988, 8(1): 59-66.

[摘要](1553) [PDF 4581KB](95)

摘要:
Ni3A1型金属间化合物虽有一些固有的优点，如高温强度好，比重小，抗氧化和抗腐蚀性能好，等等，但在发展Ni3A1基高温合金过程中遇到了塑性差，中低温强度较低和高温下强度下降快等问题，为这类合金的发展和应用造成了障碍。本文在文献综述分析和探索试验的墓础上介绍了解决多品Ni3A1基合金塑性低的途径提出了在Ni3A1垫固济体中动加一牛金属型化合键和利用反沉淀质点强化等改善这类合金强度的方法.对于Ni3A1基合金的成份选择和LI2型点阵结钩的稳定性的判据也作了扼要阐述，并介绍了一些Ni3A1基合金的应用实例。

精磨加工中显微损伤的过程和机制

欧阳杰, 侯淑娥

1988, 8(1): 67-72,66.

[摘要](1486) [PDF 3861KB](84)

摘要:
本文对40CrNiMoA尾桨轴颈叉耳疲劳断裂进行了分析。发现许多疲劳源都起始:于零件变截面连接圆弧底部的显微沿晶裂纹.它们是由于喷丸后的精磨加工损伤引起的。损伤的原因主要是砂轮选择、磨削工艺和/或操作不当，导致工件局部区域浅表层过热，产生较大的残余拉应力和显微裂纹，使疲劳寿命显著下降。对精磨过程中工件表面和内部应力-应变的变化和显微损伤的过程与机制提出了自己的观点。

铝粉末透射电镜薄膜的制备

潘明祥

1988, 8(1): 73-75.

[摘要](1493) [PDF 1795KB](89)

摘要:
将铝合金粉末与环氧树脂相混合，用双螺拴加压，在适当压力和温度下固化制成厚约lmm的薄片，经预减薄及在双喷射装上进行最终减薄，制出了适合于透射电镜观察的薄膜.

美国麻省理工学院材料系的某些科研课题简介

谭菊芬

1988, 8(1): 76-78.

[摘要](1564) [PDF 2321KB](101)

摘要:
本文介绍了美国麻省理工学院材料系科研课题的某些特点，以及快速凝固工艺特别是超声气体雾化工艺领域内的部分科研课题内容，评述了他们在金属基复合材料研究中的主攻方向。

1988年 第8卷 第1期

1988年第8卷第1期