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张卫方;高威;刘高远;赵爱国;陶春虎
2004, 24(2): 1-5.
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张卫方;高威;刘高远;赵爱国;陶春虎. 热暴露对TC11钛合金断裂行为的影响[J]. , 2004, 24(2): 1-5.
对TC11钛合金经不同温度和时间热暴露后的拉伸性能进行了考察,对不同热暴露后断裂行为的变化及其原因进行了分析研究。结果表明,热暴露温度不高于550℃,热暴露后的室温拉伸性能与未处理时相差不大,断面由纤维区和剪切唇区组成,无放射区;热暴露温度高于550℃时,热暴露后TC11钛合金的塑性急剧下降,断面由放射区和剪切唇区组成,无纤维区,且放射区收敛于断面上靠近试样表面附近,点源。放射区微观上可见韧窝、准解理及沿相界、晶界分离的混合形貌特征,不同于纤维区的等轴韧窝形貌,且剪切唇区可见解理、准解理脆性断裂特征。热暴露后TC11钛合金这种宏微观断裂行为的变化是由试样表面氧污染层的缺口效应、针状α2(Ti3Al)相的析出以及次生α与β的长大所致。
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张华;林三宝;吴林;冯吉才
2004, 24(2): 6-10.
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张华;林三宝;吴林;冯吉才. AZ31镁合金搅拌摩擦焊接头焊核区域成型过程及影响因素[J]. , 2004, 24(2): 6-10.
接头焊核区域的形成是搅拌摩擦焊接的一个典型特征,其形状和大小对搅拌摩擦焊接头的性能有重要影响。以AZ31镁合金为母材,分析不同焊接参数(包括焊接压力、焊接速度、搅拌头倾斜角)条件下搅拌摩擦焊接头焊核成型的规律及特点,并建立焊核成型过程的简单模型。分析认为焊接压力和搅拌头倾斜角是影响焊核成型的重要因素,而焊接压力决定塑性材料的形成。焊核的形状主要由塑性材料的流动状态决定,搅拌头的形状和焊接速度影响塑性材料的流动,从而影响焊核的成型。掌握FSW焊核成型规律,可以选择合理的工艺参数。
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刘天琦;支敏学;李志
2004, 24(2): 11-14.
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刘天琦;支敏学;李志. Cr12V与Cr12MoV钢的接触疲劳性能研究[J]. , 2004, 24(2): 11-14.
对Cr12V与Cr12MoV钢的接触疲劳性能进行了对比试验研究。结果表明,Cr12V钢比Cr12MoV钢有较高的接触疲劳寿命,额定寿命L10是Cr12MoV钢的2.11倍,中值寿命L50是Cr12MoV钢的1.62倍。分析认为,Cr12V钢与Cr12MoV钢相比,具有较高的硬度、较小的碳化物尺寸以及较高的V含量,这是Cr12V钢接触疲劳寿命高的原因。
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张继华;詹茂盛;段跃新;王瑛
2004, 24(2): 15-21,35.
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张继华;詹茂盛;段跃新;王瑛. 几种特种纤维的热水老化及性能研究[J]. , 2004, 24(2): 15-21,35.
在25℃,50℃和96℃的热水中,对Kevlar29纤维、Kevlar49纤维和PBO纤维分别进行了吸水老化实验,测定了吸水率和拉伸断裂强度与热水老化条件(即温度和时间)的关系,通过FTIR图谱分析了纤维在吸水过程中可能发生的化学结构变化,通过SEM观察了热水老化导致的纤维表面微观形貌变化,讨论了纤维的吸水机理。
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邢丽英;蒋诗才;李斌太
2004, 24(2): 22-26.
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邢丽英;蒋诗才;李斌太. 含电路模拟结构吸波复合材料力学性能研究[J]. , 2004, 24(2): 22-26.
研究了填充吸收剂、加入金属、纤维电路屏对吸波复合材料力学性能的影响,测试了含电路模拟结构吸波复合材料在室温和80℃下的弯曲强度、弯曲模量、压缩强度、压缩模量及剪切强度的变化。研究结果表明,通过合理的结构设计,在提高吸波复合材料吸波性能的同时,能够有效地提高吸波复合材料体系的力学性能,使吸波复合材料的吸波承载一体化得以实现。
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王少纯;邓宗全;高海波;胡明
2004, 24(2): 27-31.
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王少纯;邓宗全;高海波;胡明. 月球着陆器用金属橡胶高低温力学性能试验研究[J]. , 2004, 24(2): 27-31.
金属橡胶作为一种有弹性的阻尼元件首次用在月球着陆器原理样机中。采用Э71型低温万能拉伸实验机对圆环状金属橡胶试件进行了月球温度范围内的准静态刚度实验,得出了力位移实验曲线。采用最小二乘法对试验曲线进行了数据拟合,用Matlab编程计算得出了金属橡胶试件力位移回归方程。采用自由衰减法和冲击实验法分别对金属橡胶试件高、低温阻尼比和动力学特性进行了测试,最后得出了金属橡胶适合于用做月球着陆器中缓冲元件的结论。
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李卫京;赵洋;李荣华;韩建民;王金华
2004, 24(2): 32-35.
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李卫京;赵洋;李荣华;韩建民;王金华. 纳米氧化锌改性聚四氟乙烯的研究[J]. , 2004, 24(2): 32-35.
以纳米氧化锌为填充剂,通过乳液共混方法制备了纳米氧化锌改性聚四氟乙烯复合材料。实验确定了较理想的复合工艺,能够在成本基本不变的条件下明显改善复合材料的多项性能。另外,通过扫描电镜观察了复合材料的微观结构,研究了纳米氧化锌颗粒的粒度分布,分析了复合材料的性能随增强体加入量的变化规律,在此基础上,探讨了纳米氧化锌改性聚四氟乙烯的机理。
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龙盛如;黄锐;杨杰;魏刚;袁绍彦;宋波
2004, 24(2): 36-39.
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龙盛如;黄锐;杨杰;魏刚;袁绍彦;宋波. 纳米CaCO3 /PPS共混物流变性能的研究[J]. , 2004, 24(2): 36-39.3 /PPS[J]. , 2004, 24(2): 36-39.
通过高压毛细管流变仪对不同配比的纳米CaCO3PPS共混物的流变性能进行了研究,在CaCO3含量为0%,3%,5%,10%,20%,40%,290℃下观察流变行为。结果表明,纳米CaCO3在含量低于20%时,体系的粘度没有明显变化,共混体系的流变行为呈假塑性流体,符合幂律模型。
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陈国民;陈朝辉
2004, 24(2): 40-45.
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陈国民;陈朝辉. 苯酚淀粉树脂的合成与性能[J]. , 2004, 24(2): 40-45.
介绍了以苯酚、淀粉为原料,在硫酸的催化下,经缩聚一步合成一种新型苯酚淀粉树脂,表征了合成反应机理与树脂结构,探讨了催化剂用量、工艺参数(总反应时间、最高反应温度)、投料比(苯酚淀粉)对产物的影响,确定了典型的原料配方、合成工艺路线与工艺参数,进行了性能和效益优势分析。结果表明,苯酚淀粉树脂属于热塑性酚醛树脂,其性能与热塑性苯酚甲醛树脂相似,特别是具有很好的耐热性,而且经济和环境效益优势明显。
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徐前岗;唐建新;王宁;陆峰;吴学仁
2004, 24(2): 46-49.
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徐前岗;唐建新;王宁;陆峰;吴学仁. EB-PVD热障涂层等温氧化过程中的界面韧性变化[J]. , 2004, 24(2): 46-49.
用压入法测试了电子束物理气相沉积热障涂层在1100℃等温氧化过程中的界面韧性,该热障涂层体系的界面韧性(Гi)在38～45Jm2之间。在等温暴露过程中,界面韧性Гi变化较小;但由于TGO增厚引起涂层的弹性应变能(G0)快速增长,使得归一化的界面韧性(ГiG0)随暴露时间而急剧降低,逐渐趋于1。结果表明,粘结层的热生长氧化物(TGO)的增厚是热障涂层失效的一个重要原因。
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王殿富;刘玲;张博明;武湛君;张宝艳;邢丽英
2004, 24(2): 50-55,62.
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王殿富;刘玲;张博明;武湛君;张宝艳;邢丽英. 先进复合材料制造工艺成本估算模型研究现状[J]. , 2004, 24(2): 50-55,62.
降低制造成本是复合材料推广使用的必经之路,建立成本估算模型是定量评价复合材料工艺成本的基础和降低复合材料工艺成本的重要技术手段。复合材料制造设计的核心就是针对特定产品选择最佳的材料和制造工艺,实现产品性能与成本的最佳平衡。而成本估算模型可以在工艺过程与成本之间建立定量关系,这是制造设计的关键组成部分。本文对国外先进复合材料制造成本估算模型研究的现状进行了总结和评述,给出了主要成本估算模型的类型、建模方法以及各自的特点及适用范围,提出了基于成本估算模型的工艺性能成本集成分析的未来研究方向。
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徐一琨;詹茂盛
2004, 24(2): 56-62.
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徐一琨;詹茂盛. 聚酰亚胺管膜成型技术研究进展[J]. , 2004, 24(2): 56-62.
分别介绍了螺旋缠绕、金属丝、浇铸、离心浇铸、芯棒气化和挤出等6种聚酰亚胺管膜成型技术。指出了聚酰亚胺管膜成型过程中的关键技术问题和解决途径,并强调研制和开发这一技术的必要性,展望了聚酰亚胺管膜的应用前景。
