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• 2010年, 30卷, 第1期
  刊出日期：2012-08-30

    

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  钛合金冷坩埚连续熔铸与定向凝固电磁场研究

  王艳丽;郭景杰;傅恒志

  2010, 30(1): 1-5.

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  王艳丽;郭景杰;傅恒志. 钛合金冷坩埚连续熔铸与定向凝固电磁场研究[J]. , 2010, 30(1): 1-5.
  WANG Yan-li;GUO Jing-jie;FU Heng-zhi. Electromagnetic Field of Continuous Melting and Directional Solidification of Ti Alloys in Cold Crucible[J]. , 2010, 30(1): 1-5.

  利用ANSYS软件建立冷坩埚连续熔铸过程的数学模型,计算在近矩形冷坩埚连续熔铸过程中冷坩埚内的磁感应强度,分析负载和电流强度变化对钛合金连续熔铸与定向凝固过程冷坩埚内磁感应强度的影响.结果表明:钛合金物料的加入并没有影响轴向磁感应强度的空间分布趋势;轴向磁感应强度在感应线圈与坩埚所包围的区域内聚集分布,且在感应线圈内壁中点处其强度达到最大值,并随着与内壁距离的增加逐渐衰减;磁感应强度随着输入电流的增加线性增大.
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  冷却速率对TC21合金相变行为的影响

  王义红;寇宏超;朱知寿;常辉;周廉;李金山

  2010, 30(1): 6-10.

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  王义红;寇宏超;朱知寿;常辉;周廉;李金山. 冷却速率对TC21合金相变行为的影响[J]. , 2010, 30(1): 6-10.
  WANG Yi-hong;KOU Hong-chao;ZHU Zhi-shou;CHANG Hui;ZHOU Lian;LI Jin-shan. Influence of Cooling Rate on Phase Transformation of TC21 Alloy[J]. , 2010, 30(1): 6-10.

  采用末端淬火法研究了TC21合金自β相区冷却后冷却速率对合金相变和显微组织的影响,对取自末端淬火试样的不同区域试样进行了OM、XRD、TEM及显微硬度分析.结果表明:冷却速率大于122℃/s时,β相转变形成正交马氏体α″,冷速介于122℃/s和3℃/s之间时,发生块状转变,冷速继续降低,相变由扩散控制,形成两种不同形貌的魏氏体α片层:较平滑的α片层和较曲折的α片层;随冷却速率的降低,合金的显微硬度先增大后降低,冷却速率小于8℃/s后,显微硬度迅速降低.
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  近α型钛合金长时高温暴露过程中显微组织演变及其对热稳定性的影响

  蔡建明;黄旭;曹春晓;马济民

  2010, 30(1): 11-18.

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  蔡建明;黄旭;曹春晓;马济民. 近α型钛合金长时高温暴露过程中显微组织演变及其对热稳定性的影响[J]. , 2010, 30(1): 11-18.
  CAI Jian-ming;HUANG Xu;CAO Chun-xiao;MA Ji-min. Microstructural Evolution of Near-α Titanium Alloy during Long-Term High Temperature Exposure and its Influence on Thermal Stability[J]. , 2010, 30(1): 11-18.

  研究了近α型钛合金TG6经α+β两相区热加工的盘锻件在600℃长时暴露过程中的显微组织演变及其对热稳定性的影响.结果表明:经600℃/100h和600℃/300h长时高温暴露后,TG6钛合金的室温拉伸强度略有提高,其增幅在5%左右,而其拉伸塑性显著降低,塑性保持率小于50%,拉伸断口趋于平直化,且存在梯田状台阶和二次裂纹等,表现为显著的解理断裂特征.在600℃高温长时暴露过程中,TG6钛合金中的显微组织变化主要有在基体组织中的共格有序α2相析出及硅化物析出.随着高温暴露时间的延长,TG6钛合金的显微组织逐渐趋于稳定,拉伸性能的变化也相应趋缓.α2相析出促进了拉伸变形时位错滑移的平面化及变形不均匀,是热稳定性下降的主要原因;而硅化物析出协同促进位错滑移集中化,是热稳定性下降的次要因素.
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  粉末热挤压Al-Zn-Mg-Cu合金的制备工艺及组织性能研究

  王少卿;于化顺;赵奇;张振亚;闵光辉

  2010, 30(1): 19-25.

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  王少卿;于化顺;赵奇;张振亚;闵光辉. 粉末热挤压Al-Zn-Mg-Cu合金的制备工艺及组织性能研究[J]. , 2010, 30(1): 19-25.
  WANG Shao-qing;YU Hua-shun;ZHAO Qi;ZHANG Zhen-ya;MIN Guang-hui. Study on Fabrication and Mechanical Properties of Powder Hot Extruded Al+Zn-Mg-Cu Alby[J]. , 2010, 30(1): 19-25.

  采用粉末热挤压法制备了一种Al-Zn-Mg-Cu超高强铝合金,研究了粉末粒度和挤压比对合金组织和力学性能的影响.结果表明,400℃挤压时,粉末中位径D50=28.38μm和挤压比λ=25可使挤压合金获得最好的力学性能,挤压合金经过460℃/2.5h水淬+120℃/24h空冷(T6)处理后的抗拉强度、屈服强度和伸长率分别为731MPa,670MPa和6.2%;晶粒细化是挤压合金力学性能随粉末粒度减小而提高的原因;挤压比λ为9~25时,挤压合金力学性能随挤压比增大而提高;λ=36时,挤压合金力学性能降低的原因是MgZn2析出相粗大和发生完全动态再结晶.
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  FGH96粉末高温合金涡轮盘淬火过程界面换热系数的研究

  张家锋;邹金文;康进武;柳百成

  2010, 30(1): 26-29.

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  张家锋;邹金文;康进武;柳百成. FGH96粉末高温合金涡轮盘淬火过程界面换热系数的研究[J]. , 2010, 30(1): 26-29.
  ZHANG Jia-feng;ZOU Jin-wen;KANG Jin-wu;LIU Bai-cheng. Study on Surface Heat Transfer Coefficients of FGH96 P/M Superalloy Disk during Heat-Treatment Process[J]. , 2010, 30(1): 26-29.

  以试验方法研究了FGH96粉末高温合金涡轮盘在空冷、风冷和油淬等条件下的表面换热行为,进而反算求解得到了界面换热系数,并将其应用到实际盘件热处理过程的数值模拟当中.结果表明,油淬条件下的界面换热系数远大于其他两种冷却方式,其最大值约为空冷换热系数最大值的10倍.现有工艺适合文中涡轮盘的热处理,淬火应力低于材料对应温度的屈服强度.
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  316L不锈钢粗粉注射成形工艺的研究

  乔斌;尚峰;丁梅;李化强;贺毅强;杨建明

  2010, 30(1): 30-35.

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  乔斌;尚峰;丁梅;李化强;贺毅强;杨建明. 316L不锈钢粗粉注射成形工艺的研究[J]. , 2010, 30(1): 30-35.
  QIAO Bin;SHANG Feng;DING Mei;LI Hua-qiang;HE Yi-qiang;YANG Jian-ming. Process of 316L stainless steel Coarse Powder by Injection Molding[J]. , 2010, 30(1): 30-35.

  对平均粒度为30μm的316L不锈钢粗粉进行了注射成形.采用正交试验法,以生坯三点抗弯强度和生坯密度作为依据,研究了注射参数对生坯质量的影响;优选出适宜316L不锈钢粗粉的脱脂工艺及烧结工艺;烧结试件得到了理想的力学性能,抗拉强度630MPa,屈服强度280MPa,延伸率52%,硬度69.5HRB,并评价了其耐蚀性.
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  细晶AZ31镁合金高温压缩变形行为研究

  胡燕辉;李建国;谭敦强;曹凑先

  2010, 30(1): 36-40.

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  胡燕辉;李建国;谭敦强;曹凑先. 细晶AZ31镁合金高温压缩变形行为研究[J]. , 2010, 30(1): 36-40.
  HU Yan-hui;LI Jian-guo;TAN Dun-qiang;CAO Cou-xian. High Temperature Deformation Behavior of Fine-Grained AZ31 Magnesium Alloy[J]. , 2010, 30(1): 36-40.

  通过Gleeble-1500试验机对坯料预先经过晶粒细化处理的AZ31镁合金圆柱体试样进行单向热压缩试验,压缩温度为300~450℃,应变速率.ε为0.01s-1,0.1s-1,1.0s-1,根据试样结果分析计算了本构方程中的各参数,获得了完整的镁合金高温本构方程,进一步分析了压缩试样的显微组织.结果表明:在本试验条件下,AZ31镁合金的热变形应力指数n为6.24,热变形激活能为177.2kJ/mol.压缩试样心部组织变形程度明显高于边缘;随着温度的升高,心部压缩组织发生明显的再结晶,新晶粒在晶界处形核并长大.
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  2014铝合金搅拌摩擦焊缝的拉锻式摩擦塞补焊

  赵衍华;刘景铎;张丽娜;孙忠绍;王国庆

  2010, 30(1): 41-46.

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  赵衍华;刘景铎;张丽娜;孙忠绍;王国庆. 2014铝合金搅拌摩擦焊缝的拉锻式摩擦塞补焊[J]. , 2010, 30(1): 41-46.
  ZHAO Yan-hua;LIU Jing-duo;ZHANG Li-na;SUN Zhong-shao;WANG Guo-qing. Study on Friction Plug Welding of 2014 Aluminum Alloy FSW Joint[J]. , 2010, 30(1): 41-46.

  采用拉锻式摩擦塞补焊方法对4mm厚的2014铝合金搅拌摩擦焊接头缺陷进行了补焊,焊后对塞补焊接头的微观组织和拉伸性能进行了分析.研究结果表明,摩擦塞补焊接头分为焊缝区、热影响区和母材区三部分,焊缝由细小的等轴再结晶组织构成.选择合适的焊接参数和接头结构,塞补焊接头的抗拉强度可以达到330MPa以上,达到或超过搅拌摩擦焊接头强度.塞补焊接头微观硬度分析表明,塞补焊后接头焊缝区硬度较高,但整体硬度变化不大.
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  铝合金搅拌摩擦加工原位反应生成物颗粒增强机制

  魏艳妮;李京龙;熊江涛;张赋升;钱锦文;李雪飞

  2010, 30(1): 47-51.

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  魏艳妮;李京龙;熊江涛;张赋升;钱锦文;李雪飞. 铝合金搅拌摩擦加工原位反应生成物颗粒增强机制[J]. , 2010, 30(1): 47-51.
  WEI Yan-ni;LI Jing-long;XIONG Jiang-tao;ZHANG Fu-sheng;QIAN Jin-wen;LI Xue-fei. Strengthing Mechanism of in-situ Synthesized Particles in Friction Stir Processed Aluminum Alloy[J]. , 2010, 30(1): 47-51.

  在1100-H14铝合金基体表面开凹槽添加Ni粉进行搅拌摩擦加工(Friction Stir Processing,FSP),利用Ni粉在搅拌过程中的碎化及其与基体的原位反应生成的高强、高硬的金属间化合物制备强化的表面复合层.结果表明,不同于添加陶瓷颗粒的FSP工艺,Ni颗粒能在搅拌过程中充分碎化,并与铝基体原位合成金属间化合物,原位自生的增强体颗粒与基体是以金属键合的方式结合在一起,因此与基体金属间具有良好的界面相容性和界面结构,能够很大程度上改善颗粒的强化效果.增强颗粒与基体结合界面的性质对复合层硬度的影响非常显著,为了提高复合层硬度,提出了通过原位反应获得颗粒/基体的高强界面的模型.
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  TA15钛合金电子束焊接接头不同区域的疲劳裂纹扩展行为研究

  李行志;胡树兵;肖建中;王亚军;李清华;籍龙波

  2010, 30(1): 52-56.

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  李行志;胡树兵;肖建中;王亚军;李清华;籍龙波. TA15钛合金电子束焊接接头不同区域的疲劳裂纹扩展行为研究[J]. , 2010, 30(1): 52-56.
  LI Xing-zhi;HU Shu-bing;XIAO Jian-zhong;WANG Ya-jun;LI Qing-hua;JI Long-bo. Study on Fatigue Crack Propagation in Different Zones of TA15 Electron Beam Welded Joint[J]. , 2010, 30(1): 52-56.

  对TA15电子束焊接接头的熔凝区和热影响区的显微组织、硬度、疲劳裂纹扩展速率、以及疲劳断口形貌进行了研究.结果表明:熔凝区的显微组织主要为粗针状α′马氏体组织,热影响区组织为α′马氏体组织+条片状的α相和β相,由接近熔凝区组织向母材组织过渡.母材的硬度较低,熔凝区平均硬度最高,热影响区的硬度介于两者之间.疲劳裂纹扩展速率高低与其显微组织密切相关,含塑性较好的片状α相较多的热影响区比熔凝区有较高的裂纹扩展抗力.
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  电弧离子镀Al扩散障结构及抗高温氧化性能研究

  蔡妍;陆峰;陶春虎;李建平;张鹏飞

  2010, 30(1): 57-61.

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  蔡妍;陆峰;陶春虎;李建平;张鹏飞. 电弧离子镀Al扩散障结构及抗高温氧化性能研究[J]. , 2010, 30(1): 57-61.
  CAI Yan;LU Feng;TAO Chun-hu;LI Jian-ping;ZHANG Peng-fei. Structure and Oxidation Behavior of ZrN Diffusion Barrier Prepared by Arc Ion Plating[J]. , 2010, 30(1): 57-61.

  采用电弧离子镀技术(AIP)在HY3(NiCrAlYSi)涂层与镍基高温合金(K5合金)之间沉积一层Al薄膜经过马弗炉870℃加热1h形成Al2O3作为扩散障层,研究了Al2O3对HY3(NiCrAlYSi)涂层与基体的元素互扩散的阻碍作用和对涂层氧化动力曲线的影响.对于添加扩散障层前后的试样,进行循环抗氧化试验来评价其抗高温氧化性能,并用扫描电镜(SEM)分析氧化前后试样微观形貌和成分,用X-射线衍射仪分析涂层的相结构.试验结果表明:Al2O3有效阻止基体与涂层之间的元素互扩散,提高了HY3(NiCrAlYSi)涂层和K5合金的抗高温氧化性能.
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  镁合金AZ91D在氯化钠溶液中的腐蚀行为

  白丽群;舒康颖;李荻

  2010, 30(1): 62-66.

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  白丽群;舒康颖;李荻. 镁合金AZ91D在氯化钠溶液中的腐蚀行为[J]. , 2010, 30(1): 62-66.
  BAI Li-qun;SHU Kang-ying;LI Di. Corrosion Behavior of Magnesium Alloys AZ91D in NaCl Solution[J]. , 2010, 30(1): 62-66.

  通过容量法、失重法和电化学阻抗谱(EIS)方法研究了镁合金AZ91D铸件及压铸件在5%氯化钠溶液中的腐蚀及电化学腐蚀行为.利用扫描电子显微镜(SEM)、能量色散谱(EDS)和X-射线衍射(XRD)方法研究了腐蚀产物表面形貌及其组成.结果表明:两种合金的腐蚀产物相同,由块状的化合物氢氧化镁[Mg(OH)2]和松枝状的水合氢氧化镁氯化物[Mg2Cl(OH)3·4H2O]组成;镁合金AZ91D压铸件的耐腐蚀性能比镁合金AZ91D铸件好;并通过浸泡过程中电荷转移电阻(R1)和双电层电容(Y)的变化解释了两种合金的耐腐蚀性能差异.
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  中性盐雾预腐蚀对AF1410高强钢疲劳寿命的影响

  郝雪龙;刘建华;李松梅;于美;王宗武

  2010, 30(1): 67-71.

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  郝雪龙;刘建华;李松梅;于美;王宗武. 中性盐雾预腐蚀对AF1410高强钢疲劳寿命的影响[J]. , 2010, 30(1): 67-71.
  HAO Xue-long;LIU Jian-hua;LI Song-mei;YU Mei;WANG Zong-wu. Effect of Neutral Salt Spray Precorrosion on Fatigue Life of AF1410 Steel[J]. , 2010, 30(1): 67-71.

  采用失重法和XRD法研究了AF1410钢在中性盐雾环境中的耐蚀性能,并对中性盐雾预腐蚀不同时间后的试样进行疲劳性能测试,研究了不同预腐蚀时间对材料疲劳寿命的影响.结果表明:AF1410钢发生了严重的全面腐蚀,腐蚀产物主要由FeO(OH)和Fe3O4组成,并得到其腐蚀失重曲线;疲劳断口形貌分析表明,随预腐蚀时间的延长,腐蚀损伤程度增加,在疲劳加载过程中易形成较多的疲劳裂纹扩展源而导致疲劳断裂失效;最终获得中性盐雾预腐蚀AF1410钢结构疲劳寿命特性以及预腐蚀对疲劳寿命的影响系数C(t)曲线.
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  构件低周疲劳损伤的金属磁记忆检测试验研究

  刘昌奎;陈星;张兵;任吉林;董世运;陶春虎

  2010, 30(1): 72-77.

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  刘昌奎;陈星;张兵;任吉林;董世运;陶春虎. 构件低周疲劳损伤的金属磁记忆检测试验研究[J]. , 2010, 30(1): 72-77.
  LIU Chang-kui;CHEN Xing;ZHANG Bing;REN Ji-lin;DONG Shi-yun;TAO Chun-hu. Test Research on Low-Cycle Fatigue Damage of Parts by Metal Magnetic Memory Methods[J]. , 2010, 30(1): 72-77.

  对18CrNi4A钢缺口试件在三级应力水平下进行了低周疲劳试验和磁记忆信号检测,研究应力集中、疲劳损伤及疲劳应力对磁信号的影响规律.结果表明,利用磁信号Hp(y)曲线突变特征和磁信号梯度K曲线异变峰特征可表征试件损伤位置;采用H′p(y)=Hp(y)N-Hp(y)0的磁信号处理方式,磁信号H′p(y)曲线过零点与试件断裂位置重合,处理后的磁信号过零法可更有效的表征试件损伤位置;磁信号梯度Kmax值随疲劳损伤程度的增加而逐渐增加,反映了构件疲劳损伤程度,可表征试件疲劳损伤程度;磁信号与疲劳应力水平存在强烈的相关性,应力水平越大,磁信号值也越大.
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  平纹编织C/SiC复合材料在室温和高温环境下的拉伸行为

  王锟;陈刘定;郑翔

  2010, 30(1): 78-84.

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  王锟;陈刘定;郑翔. 平纹编织C/SiC复合材料在室温和高温环境下的拉伸行为[J]. , 2010, 30(1): 78-84.
  WANG Kun;CHEN Liu-ding;ZHENG Xiang. Comparison of Tensile Behavior of Plain-Woven Carbon/Silicon Carbide Composites at Room Temperature and High Temperature[J]. , 2010, 30(1): 78-84.

  通过单向拉伸试验,对比研究平纹编织C/SiC陶瓷基复合材料在室温和高温(1300℃,包括惰性气氛和湿氧气氛)环境下的宏观力学特性,并采用光学显微镜和扫描电镜对试件断口进行显微观察,分析其损伤模式和破坏机理.结果表明:C/SiC复合材料的室温和高温拉伸行为通常表现为非线性特征,在低应力时就开始出现损伤;纤维与基体之间界面滑行阻力的降低使C/SiC复合材料在高温惰性气氛环境下的拉伸强度和破坏应变均比室温下的高;碳纤维的氧化严重影响材料的承载能力导致高温湿氧环境下的拉伸强度和破坏应变均比室温下的低;C/SiC复合材料室温和高温下的拉伸均呈现韧性断裂,断口较为相似,只是纤维拔出长度和断口的平齐程度有所不同,其中高温惰性气氛环境下纤维拔出最长,高温湿氧环境下试件断口有明显的被氧化痕迹;0°纤维束表面基体开裂、明显的层间分层以及0°纤维和纤维束的拔出和断裂同时携带90°纤维束拔出是C/SiC复合材料在室温和高温下的拉伸破坏机理.
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  钻孔与冲击对碳/环氧复合材料电阻影响的计算模型

  谢小林;权红英;李志鹏;王高潮;张建超

  2010, 30(1): 85-89.

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  谢小林;权红英;李志鹏;王高潮;张建超. 钻孔与冲击对碳/环氧复合材料电阻影响的计算模型[J]. , 2010, 30(1): 85-89.
  XIE Xiao-lin;QUAN Hong-ying;LI Zhi-peng;WANG Gao-chao;Zhang Jian-chao. Modeling of Electrical Resistance Influence in Carbon/Epoxy Composites Result from Drilling and Impact[J]. , 2010, 30(1): 85-89.

  分别对碳/环氧复合材料进行钻孔和冲击,并测量了钻孔或冲击前后复合材料的电阻,分析了材料电阻变化的机理,建立了复合材料电阻变化计算模型.结果表明,钻孔与冲击都会使复合材料中碳纤维之间接触点(电流截面积)及电荷传导路线发生变化,从而引起复合材料电阻变化.由钻孔对复合材料电阻影响的计算模型推导的冲击计算模型,能够极大地简化有关冲击对复合材料的影响的计算.根据本文所建立的计算模型可以计算出钻孔与冲击引起的复合材料电阻变化率,且与实验测量值相吻合.
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  低烟耐烧蚀聚氨酯弹性体力学性能的研究

  周艳明;高建峰;孙中战;尹卫锋

  2010, 30(1): 90-94.

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  周艳明;高建峰;孙中战;尹卫锋. 低烟耐烧蚀聚氨酯弹性体力学性能的研究[J]. , 2010, 30(1): 90-94.
  ZHOU Yan-ming;GAO Jian-feng;SUN Zhong-zhan;YIN Wei-feng. Studies on Mechanical Properties of Polyurethane Elastomer with Low Smoke Ablation-Resistant[J]. , 2010, 30(1): 90-94.

  以1,6-六亚甲基二异氰酸酯(HDI)、聚氧化丙烯多元醇(PPG)、3,3/-二氯-4,4/-二氨基二苯甲烷(MOCA)为原料合成了聚氨酯弹性体,并进一步将消烟耐烧蚀反应型填料填充其中制得低烟耐烧蚀聚氨酯弹性材料.系统的研究了软段含量、交联度对产物力学性能的影响.结果表明:随软段长度的增加,HDI型聚醚弹性体的拉伸强度、邵氏硬度和回弹率降低,扯断伸长率增加;随着交联度的增加其扯断伸长率、邵氏硬度降低,拉伸强度则先降低后增加,回弹率却大幅增加.同时研究结果表明填充消烟耐烧蚀反应型填料的HDI型聚醚弹性体不仅具有优异的力学性能,还具有优异的低烟耐烧蚀性能.